由于機組對鍋爐燃燒率的響應有較大的延遲和慣性，而調門變化時，電負荷變化較快，所以當有變負荷要求時，應適當動作汽機調門，在主蒸汽壓力允許的范圍內，充分利用鍋爐的蓄熱加快機組初期的負荷響應速度。
變負荷時，如果燃燒率不超調，機組的負荷變化的平均速度比較慢（如圖7-1-6所示），即使用CCBF方式，從能量平衡角度分析，變負荷時改變調門開度（利用蓄熱）無非是使鍋爐的熱量提前釋放出來一些，其平均變負荷速度不為提高，所以要提高機組的變負荷速度必須適當超調鍋爐的燃燒率，使鍋爐熱負荷快速跟上電負荷的變化要求，及時與電負荷平衡，并使主蒸汽壓力快速恢復。當機組負荷接接近上限時，其燃燒率向上的超調較小，此時機組向上變負荷的速度較小；同樣，當機組負荷接接近上限時，機組向下變負荷的速度較小。
以上二點是提高機組負荷調節性能的基本思想，所有協調控制系統的控制策略和調整試驗都應實現這個基本思想。
一、 機跟爐為基礎的協調控制系統的改進
在大部分機跟爐為基礎的協調控制系統中，盡管系統在調門側設計了前饋作用,負荷指令變化時，系統能快速改變調門開度，使負荷馬上變化。但由于主蒸汽壓力同時變化，主蒸汽壓力調節系統又使調門朝負荷指令相反的方向變化，出現負荷先變化，隨后馬上返回的現象，這樣的負荷調節性能是不能滿足調度要求的。
為了改善這種調節方式下的初期負荷響應性能，對原系統進行改進，增加圖7-2-6虛線框內的功能，在變負荷過程中，系統根據機組負荷與負荷指令的偏差改變主蒸汽壓力定值，避免了變負荷過程中調門返調現象，使系統能更好地利用鍋爐蓄熱，來消除負荷響應的延遲，并且主蒸汽壓力變化的幅度和速度限制在允許的范圍內。
二、 爐跟機為基礎的協調和DEB控制系統的改進
為了防止主蒸汽壓力變化過大，在“爐跟機”為基礎的協調控制系統中，都設計了防止主蒸汽壓力變化過大的功能。一般的做法是：當主蒸汽壓力與其定值偏差過大時，調門參與主蒸汽壓力調節，同樣出現調門變化方向與負荷指令相反的現象。在大部分“直接能量平衡（DEB）”協調控制系統中也存在同樣的問題。
為此，對“爐跟機” 為基礎的協調控制方式進行改進，構成圖7-2-7所示的“爐跟機”為基礎的協調控制系統。圖7-2-7和圖7-2-8中，通過“H/L”、“T2”和“T3”完成防止主蒸汽壓力變化過大的功能，在變負荷過程中，如果主蒸汽壓力偏低，系統禁止調門開；如果主蒸汽壓力偏高，系統禁止調門關。這樣系統避免了變負荷過程中調門返調的現象，又保證了機組安全、穩定地運行。
以上三種協調控制系統都采用了前饋－反饋調節，以負荷指令作為前饋，以電負荷和主蒸汽壓力作為反饋量，構成一個完整的協調控制系統，由于汽機指令調節負荷較快，當由調門調節負荷時，負荷指令的前饋可以不用。在負荷指令變化時，系統通過合適比例前饋作用快速變化調門開度，達到消除或減小負荷響應延遲的目的；與此同時，系統通過合適比例－微分前饋作用超調鍋爐燃燒率，及時恢復鍋爐的蓄熱，減小主蒸汽壓力的動態偏差，并使機組負荷較快地變化。對于“直接能量平衡（DEB）”協調控制系統，也可用能量信號作為鍋爐的前饋。
負荷指令的給定方式有兩種，AGC方式下，負荷指令由調度給定；非AGC方式下，負荷指令由運行人員給定。為了保證機組的安全，負荷指令設置了高、低限幅和速率限制，使機組以允許的負荷變化率運行在安全的負荷范圍內。
三、 提高機組滑壓方式下負荷響應速度的方案
前面已經提到滑壓方式下機組的負荷響應比較慢，為了提高滑壓方式下機組的負荷響應速度，在變負荷過程先保持定壓運行，使機組達到定壓時的變負荷速度，待機組完成變負荷后再進行變壓運行，這樣即滿足了快速變負荷的要求，又能在穩態時實現機組的滑壓運行要求。在圖7-2-6、圖7-2-7和圖7-2-8設置了一個切換開關“T1”，實現變負荷時保持主蒸汽壓力定值不變的功能。
四、 一些不成熟的提高燃煤機變負荷速度的設想和方法
1.改變汽機抽汽量來快速響應電負荷變化要求
由（式7-1-10）和（式7-1-10）可知，改變汽機的抽汽量能快速改變機組的電負荷，減少抽汽量電負荷增加；反之，增加抽汽量電負荷減少。汽機的抽汽主要用于高壓和低壓加熱器，抽汽量會隨進入加熱器的凝結水量和給水量變化。由于給水量必須要滿足鍋爐工質平衡要求，所以改變高壓加量的抽汽量來滿足負荷要求會影響機組的安全運行，而低加處于凝汽器和除氧器之間，這二個大容器對工質的平衡有較大的緩沖作用，所以通過改變凝結水流量，使低加抽汽量變化，響應電負荷變化要求應該是可行的，其負面影響是會降低機組的熱效率。
另外可以在抽汽系統中設置一個大容量的加熱器作為蓄能器，調節它的抽汽量來快速響應電負荷變化要求，這一設想在已經投運的機組是很難實現的，可以在新建機組上做試點。
2.改變減溫水量來快速響應電網的變負荷要求
由于減溫水直接進入過熱器，它對電負荷的影響是比較快的，尤其是一級減溫水由于其流量較大，對機組電負荷會有較大幅度的影響。對于汽包爐，鍋爐加負荷時，爐膛和煙道中的煙氣熱負荷同步增加，但鍋爐的蒸發量增加有一定的延遲，此時布置在煙道中的過熱器吸熱會相對過多，汽溫會偏高，所以加負荷時增加減溫水一方面能有助于汽溫調節，另一方面能較快地響應電負荷變化要求；同理，減負荷時，可以減少減溫水來較快地響應電負荷變化要求。
但由于鍋爐的燃燒和汽水的動態變化比較復雜，此方法使用不當會引起機組運行不穩定，所以電廠一般不愿意嘗試。此方法不易在直流爐上使用。
3.加速制粉系統的出粉速度
對于直吹式制粉系統，由于整個制粉過程有較大的延遲，嚴重影響機組的負荷調節性能，所以加快其制粉速度是很有用的。直吹式制粉系統由一次風干燥和輸送，變負荷時適當超調一次風量（熱風）能加快直吹式制粉系統出粉量的變化。一次風量的超調如過大，加負荷時，會降低煤粉細度，燃燒經濟性下降；減負荷時，會引起煤粉管堵塞，甚至造成磨煤機跳閘。
三、 AGC對機組的影響
目前AGC方式下，調度中心直接調度到某臺機組（在此稱為單機AGC方式），電網的變負荷要求一般按比例分配給投入AGC運行的機組，該方式存在以下問題。
1.AGC對機組壽命的影響
由于電網負荷頻繁變化，使投入AGC的機組始終處于變化狀態，機組的煤、風、水頻繁變化，蒸汽壓力和溫度大幅度頻繁波動，對機組的壽命有較大負面影響。另外輔機、閥門、擋板等設備頻繁動作，降低了這些設備的使用壽命。
2.AGC對機組運行經濟性的影響
目前的AGC沒有考慮經濟分配負荷，盡管調度的AGC有經濟分配功能，但由于機組給調度的信息不夠，在調度側不可能做到各臺機組的負荷經濟分配。在廠網分開后，全網負荷經濟分配變成一個發電經濟實體的負荷經濟分配，所以調度更不可能實現負荷的經濟分配。
3.機組負荷調節存在斷點
單機AGC方式下，由于機組磨煤機的啟動或停止，機組參數越限造成負荷閉鎖增或減，以及其他原因，機組有時不能響應調度的變負荷要求，所以每臺機組負荷調節是不連續的。另外由于煤質變化和機組運行工況變化，機組的負荷調節范圍也會發生變化。
4.AGC對機組運行穩定性的影響
根據上面的分析，機組的負荷調節過程是下個相當長的過程，有一個變負荷要求后，一般要半小時左右，調節系統才能達到穩定。按調節原理，上一級（電網AGC）調節系統的頻率應比下一級（機組CCS）調節系統低，機組CCS才能達到穩定，但由于電網負荷變化比較頻繁，實際AGC負荷指令變化頻率經常會超過機組CCS調節頻率，調節系統始終處于頻繁的調節狀態，機組不能穩定運行，主蒸汽壓力和溫度，再熱溫度大幅度頻繁變化，嚴重影響機組的穩定運行。
